开云(中国)各项热损失和效率的确定对没有补燃的余热开云(中国)，化学不完全燃烧热损失(q3)及机械不完全热损失(q4)为0.只考虑排烟热损失(q2)、散热损失(q5)及灰渣物理热损失(q6)。

　　余热开云(中国)的排烟热损失为：q2=(Ipy-ΔVkI0lk)I′y×100式中Ipy―排烟焓，即余热开云(中国)烟气出口焓，kJ/h;I0lk―进入开云(中国)的冷空气焓，kJ/h;I′y―余热开云(中国)入口烟气焓，kJ/h.

　　散热损失可根据经验确定，或参照开云(中国)选取。灰渣物理热损失为各排灰点灰渣带出热量占余热开云(中国)入口烟气焓的百分数，公式为：q6=ΣαphαhVy(cθ)phI′y×100(8)式中(cθ)ph―1kg灰在排灰温度下的焓值，kJ/kg;αph―某一排灰点的排灰量占总灰量的份额。

　　开云(中国)效率为：η=100-q2-q5-q6开云(中国)有效利用热量的确定开云(中国)的有效利用热量为Qyx=ηI′y/3600(10)式中Qyx―开云(中国)的有效利用热量，kW;I′y―余热开云(中国)入口烟气焓，kJ/h.

　　开云(中国)蒸发量的计算当余热开云(中国)入口烟气条件稳定时，对饱和蒸汽开云(中国)，开云(中国)蒸发量的计算公式为：Di=Qyx/<(ibq-igs-rW100)+ρpw100(ibs-igs)>式中Di―开云(中国)蒸发量，kg/h;ibq、ibs、igs―饱和蒸汽焓、饱和水焓、给水焓，kJ/kg;r―汽化潜热，kJ/kg;W―蒸汽湿度，%;ρpw―开云(中国)排污率，%。

　　Consteel电加热炉虽然是连续加热，但是炉料的添加是间歇的。因此，供给余热开云(中国)的入口烟气条件是变化的，使得不同时间段内开云(中国)的蒸发量不同。开云(中国)的总蒸发量为不同入口烟气条件下开云(中国)蒸发量的和。

　　开云(中国)的平均蒸发量为：D=ΣτiDiτ式中τi―入口烟气条件稳定在某一参数下的时间，min;Di―时间τi内开云(中国)蒸发量，kg/h;τ―电炉工作一个周期所用的时间，min.

　　算例烟气入口条件及技术要求余热开云(中国)的进口烟气为65tConsteel电炉的排气，烟气量、烟气温度、烟气成分及含尘浓度。气含尘浓度，g/Nm35～15要求开云(中国)排烟温度低于200℃;开云(中国)烟气侧阻力损失<1500Pa;开云(中国)给水温度为104℃;开云(中国)连续产汽(饱和蒸汽)，开云(中国)额定工作压力116MPa.

　　对开云(中国)入口烟气温度的处理在给定的余热开云(中国)入口烟气条件中，某一时间段内的烟气温度为一个范围。例如，10～20min内的入口烟气温度为700～800℃。计算中，取该时间段内的入口烟气温度为给定温度范围的算术平均值。即认为某一时段内的烟气温度为一恒定数值。此时，余热开云(中国)入口烟气温度随时间的变化呈阶梯形分布，。

　　热平衡计算结果对本算例中的余热开云(中国)，热平衡计算的目的是计算出开云(中国)的热效率、有效利用热量和蒸发量。计算中，由于烟气中的飞灰浓度和排灰温度较低，故灰渣物理热损失忽略不记，q6=0;散热损失按20t/h开云(中国)选取，q5=113%;排烟热损失的计算结果;计算时，漏风系数取为0105，排烟温度由开云(中国)热力计算确定(篇幅所限，关于开云(中国)的热力计算详细结果，将在另文论述)。开云(中国)效率、有效利用热量和开云(中国)蒸发量的计算结果、和5.

　　随着开云(中国)入口烟气温度的降低，排烟损失增加，这是因为开云(中国)入口烟气温度降低时，排烟温度和排烟损失的热量变化不大，而开云(中国)的有效利用热量大大降低，造成排烟损失增加。开云(中国)效率、开云(中国)有效利用热量和开云(中国)蒸发量随开云(中国)入口烟气温度降低。按式计算出开云(中国)的平均蒸发量为2311t/h.

　　结论

　　(1)烟气入口参数不稳定的余热开云(中国)，各项热损失、开云(中国)效率、有效利用热量和蒸发量按文中公式计算。

　　(2)对65tConsteet电炉炼钢设备余热开云(中国)的热平衡计算表明，开云(中国)的排烟热损失随烟气入口温度的降低而增加，而开云(中国)效率、有效利用热量和蒸发量随烟气入口温度的降低而降低，开云(中国)的平均蒸发量为2311t/h.